2几点设想
　　
　　2.1增加独立的密封油备用差压阀投入试验系统
　　
　　自主差压阀氢侧控制油取样门V36后接一试验放油门V38。试验时,关闭V36，缓慢开启V38，使主差压阀氢侧控制油压降低，主差压阀开大，发电机空侧油压也降低。但实际上发电机氢压并没有下降，因此发电机油氢差压减小，当该差压减小到0.056MPa左右时，备用差压阀应自动投入，且维持此差压，正常后关闭V38，开启V36。
　　
　　从密封油系统的投入情况来看，发电机即使在大气压状态下，主差压阀仍可以将油、氢差压控制在0.084MPa，因此，在发电机低风压下，仍可以通过上述试验系统降低其油、氢差压，进行备用差压阀投入试验。有的300MW机组空侧油泵出口设计有手动旁路可作为主差压阀的辅助调节阀。试验放油系统的设计还有利于密封油取样系统排除气体，提高调节品质。
　　
　　2.2仪表测量系统的完善
　　
　　根据上述分析，在空侧直流油泵联动试验系统可再增加一只油氢差压表δP2，作为发电机油氢差压的对照监视仪表，同时也可作为空侧直流油泵联动试验差压表使用；氢侧信号改为从机端消泡箱取样。从发电机密封油系统设计可以看出：如果氢侧信号取自氢侧密封油箱回氢管(详见图1)，它将不再受消泡箱液位的影响，因而可以得到比较真实的油氢差压值，有利于密封油系统参数的调整。取样管设计应保留一段可充油垂直管段，图1中V40为氢侧取样系统充油门。
　　
　　2.3空侧交流密封油泵试验及其连锁回路的完善
　　
　　2005年1月，6号发电机因氢气纯度问题，尝试投入高压备用密封油源作为空侧工作油源，空侧交流油泵停运只作手动备用。切换后，发电机油氢差压由0.084MPa降至0.066MPa，润滑油压由0.102MPa降至0.099MPa，高压备用密封油源减压阀后压力由0.85MPa降至0.75MPa；后又将备用差压阀整定值提高到0.070MPa。这种方式一直运行正常。因此，应当考虑高压备用密封油源作为空侧工作油源后，空侧交流油泵联动备用的问题，即需要增加空侧交流油泵联动试验系统。如图1，可与空侧直流油泵联动差压开关再并联一个差压开关，与其电气连锁回路(需增加)共同实现空侧交流油泵联动功能。
　　
　　2.4改造后密封油系统试验方案
　　
　　(1)在空、氢侧交流油泵运行方式下，主差压阀氢侧取样泄油，油氢差压降至0.056MPa，备用差压阀投入，正常后停止空侧交流油泵，恢复主差压阀氢侧取样。
　　
　　(2)空侧交、直流油泵联动试验。差压开关空侧取样泄油或者备用差压阀氢侧取样泄油，油氢差压降至(建议整定值)0.045MPa，空侧交流油泵联动；油氢差压继续降至0.035MPa，空侧直流油泵联动；停空侧直流油泵，投连锁。试验结束。
　　
　　3结论及建议
　　
　　3.1结论
　　
　　由于发电机密封油源试验的特殊性，要验证高压备用密封油源的投入，必须使工作油源完全退出，因而在主差压阀和备用差压阀的相互切换过程中，必须保证运行发电机内冷却气体的可靠密封和密封瓦的连续供油。为此，必须从试验系统上加以完善，以提高该项试验的可靠性。采用改变主差压阀控制油压，使主差压阀开启，可准确地控制系统油压，完成高压备用密封油源的投入试验，防止油泵憋压损坏。
　　
　　3.2建议
　　
　　(1)建议机组启动过程中，发电机密封油源使用高压备用密封油，以改善高压备用密封油泵的工作条件和节能降耗。设计空侧交流油泵提供发电机空侧密封工作油源的机组，在倒为高压备用密封油源作为空侧工作油源后，其空侧交流油泵连锁回路也应进行完善。
　　
　　(2)鉴于氢侧密封油箱排油系统的单一性，及容易发生操作意外故障，建议增加氢侧密封油泵压力排油系统。即在氢侧密封油泵出口与空侧密封油泵入口之间设计一排油管，用于发电机低风压及浮子自动排油阀故障时氢侧密封油箱排油。为了防止氢侧密封油泵出口压力油沿氢侧密封油箱排油管返回油箱，可考虑在氢侧密封油箱排油管上安装逆止阀。
　　
　　(3)在消除密封油系统内漏缺陷的同时，应当设计更合理的高、低压备用密封油之间的低速油循环系统，以消除备用密封油循环死区，并最大限度地保证机组的润滑油压，提高油系统的运行效率。此问题可通过在低压备用密封油逆止阀处加装一旁路阀V21来解决。因此原高、低压备用密封油母管设计的疏油管均可以取消。
　　
　　(4)为了解决6号发电机氢气纯度低的问题，有必要尽量提高氢侧油泵出口油压，即关闭6号机氢侧油泵出口再循环阀进行氢气纯度观测试验，进一步查明氢气纯度低的根源；通过试验确定合适的空、氢侧油压差，以提高6号发电机氢气纯度和保证密封油系统的安全稳定运行。