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750kV输电线路防雷保护措施的研究

文档作者：马钦国1 米凯2 石磊2 朱永平2 王学明2 王麦锋3 文档来源： 1. 国网陕西省电力公司 2. 西北电力设计院 3. 国网陕西省电力公司经济技术研究院，		点击数：	更新时间： 2024年07月02日
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上一篇： MIDC输电系统后续换相失败的抑制措施研究

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750 kV输电线路防雷保护措施的研究
马钦国1，米凯2，石磊2，朱永平2，王学明2，王麦锋3
（1. 国网陕西省电力公司，陕西西安710048；2. 西北电力设计院，西安710075；3. 国网陕西省电力公司
经济技术研究院，陕西西安710065）
Research on Lightning Protection in 750 kV Transmission Lines
MA Qinguo1，MI Kai2，SHI Lei2，ZHU Yongping2，WANG Xueming2，WANG Maifeng3
（1. State Grid Shannxi Electric Power Company，Xi’an 710048，Shaanxi，China；2. Northwest Electric Power Design Institute，
Xi’an 710075，Shaanxi，China；3. State Grid Shaanxi Economic Research Institute，Xi’an 710065，Shaanxi，China）
ABSTRACT：In order to solve the problems of lightning protection
in 750 kV transmission lines effectively，the factors
affecting lightning trip-out rate are calculated and analyzed in
this paper，and methods to reduce lightning trip-out rate are
proposed to improve lightning protection and ensure the safe
and stable operation of 750 kV transmission lines.
KEY WORDS：lightning protection；lightning trip-out rate；
soil resistance rate；protection angle
摘要：为有效解决750 kV输电线路防雷保护问题，对影响
750 kV输电线路雷击跳闸的各种因素进行计算和分析，提出
减少线路保护角、降低杆塔接地电阻等措施来减少线路雷击
跳闸率，保证750 kV输电线路的安全稳定运行。
关键词：防雷保护；雷击跳闸率；土壤电阻率；保护角
随着电力需求不断增长，输电的安全问题愈来
愈突出，直接影响到国民经济的发展和人民生活的
稳定。对于750 kV输电线路来说，雷害事故引起的
跳闸，不但影响电力系统的正常供电，增加输电线
路及开关设备的维修工作量，而且雷电波还会沿线
路侵入变电所，造成设备的损坏。因此，本文通过对
影响单、双回路输电线路的雷击跳闸率的各种因素
进行分析，选取有针对性的防雷设计技术措施，以
达到提高供电可靠性的目的[1]。
1 输电线路雷击原理及计算方法
1.1 雷击过电压种类
根据电力系统多年来对输电线路雷害统计，直
击雷过电压是输电线路雷害的主要因素。直击雷过
电压分为2种：一种为雷击线路铁塔或避雷线时，雷
电流流过雷击电阻抗，使绝缘子两端电位差超过绝
缘的冲击放电电压而发生闪路，这种情况通常称为
反击；一种雷电直接击中导线，或者绕过避雷线击
中导线，这种情况称为绕击[2]。
1.2 计算方法
为了研究雷击过电压对750 kV输电线路的危
害，除了需要观察、记录线路雷击跳闸的情况，还需
要通过计算得到线路的雷击跳闸率，找到降低雷击
跳闸率的有效措施。下面就介绍几种主要的计算雷
击跳闸率的方法。
1.2.1 规程法
规程法是最常见的计算输电线路雷击跳闸率
的方法，详细计算方法可参考《电力工程高压送电
线路设计手册》。规程法是根据模拟试验和现场经
验的统计结果建立的近似解析计算[3]。
1.2.2 伏秒特性法
一般情况，当作用在线路绝缘子上的电压Uj
大
于绝缘子串50%冲击闪络电压Uj50%
时，绝缘子将发
生闪络，造成反击。因此其判断绝缘是否闪络可用
波头相交法：绝缘两端的过电压波与伏秒特性曲线
相交即发生闪络，不相交则不闪络。
在该方法中，绝缘子串的50%放电电压一般是
由实验而得来的，若无实验数据，绝缘子串50%放电
电压可由经验式（1）或式（2）确定：
U50%= 2 380
28 ×片数（1）
U50%= 2 380
4.3 ×干弧距离（2）
而绝缘子串在2.6/50 μs的标准雷电波形下的伏
秒特性可由经验式（3）确定：
第30卷第12期
2014年12月
电网与清洁能源
Power System and Clean Energy
Vol.30 No.12
Dec. 2014
文章编号：1674-3814（2014）12-0066-06 中图分类号：TM863 文献标志码：A
智能电网
Smart Grid
第30 卷第12 期电网与清洁能源
Us （ t）=（1+1.28/t）U50%
（3）
1.2.3 电气几何模型法
电气几何模型（EGM）认为，由雷电先导到达被
击物体临界击距前，击中点是不确定的，先到达哪
个物体的击距之内，就向该物体放电[4]。
1.2.4 先导发展法
Dellera 和Garbagnati 基于自然雷电放电过程和
长空气间隙放电过程的相似性，利用长间隙放电来
模拟自然雷电放电，提出了输电线路雷电绕击的先
导发展模型（简称LPM）。先导发展法以气隙放电的
物理过程为基础，可应用于非标准波形的判别，能
够在物理意义上更合理地解释绕击现象[4]。
目前计算输电线路耐雷水平的方法还有很多
种，都在不断发展完善中。
1.3 雷击跳闸率的要求
为了更好地指导输电线路防雷保护的设计、运
行等工作，根据运行单位对线路防雷设施的运行、
缺陷、事故情况定期总结分析，各电压等级线路的
雷击跳闸率（归算到40个雷暴日）应不超过表1所列
数值。
2 超高压输电线路模型及计算
首先要选择计算塔型，塔型的选择要参考《国
网750 kV输电线路通用设计》，并结合雷害多发区
的特点和750 kV输电线路雷击跳闸的情况。塔型的
气象条件定为27 m/s风、10 mm冰、1 500~2 000 m
海拔。因此，750 kV单回路计算采用750 kV通用
设计7A2模块ZBC1塔（如图2（a）），双回路计算采用
750 kV通用设计7D2模块SZC1塔（如图2（b））[5]。
2.1 计算参数的选择
2.1.1 保护角的选择
保护角在750 kV输电线路的防雷保护中至关
重要，因此需要对不同保护角的输电线路的雷击跳
闸率进行计算和分析。典设中750 kV单回路塔型保
护角为10°，双回路为0°，不同保护角雷击跳闸率计
算时，10°保护角的单回路、0°保护角的双回路塔型
采用典设塔型，其他保护角塔型要根据不同的保护
角重新布置。
2.1.2 接地电阻的选择
杆塔的接地电阻也是影响线路防雷效果的重
要因素。现行国家标准《110 kV～750 kV架空输电线
路设计规范》GB 50545-2010中规定：有地线的杆塔
应接地。在雷季干燥时，每基杆塔不连地线的工频
接地电阻，不宜大于表2所列数值。土壤电阻率较低
的地区，如杆塔的自然接地电阻不大于表2所列数
值，可不装设人工接地体。
750 kV输电线路雷击跳闸率计算时，当土壤电
图2 750 kV单回路铁塔ZBC1、750 kV双回路铁塔SZC1
Fig. 2 Single circuit tower ZBC1，double circuit tower
SZC1 of the 750 kV line
图1 伏秒特性法计算闪络电压示意图
Fig. 1 The diagram of calculating flashover voltage with
volt-second characteristic method
表1 750 kV等级线路雷击跳闸率范围、目标值及
运行统计值表
Tab. 1 The statistic table of the scope，target value and
operation of the lightning trip-out rate for the 750 kV line
电压等级/kV 750
跳闸率（次/100km a） 0.12
注：750 kV线路跳闸率参照1 000 kV线路跳闸率制定。
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Smart Grid
67
阻率为300 Ω，工频接地电阻分别选5 Ω、10 Ω和15 Ω。
通过对计算结果分析找出雷击跳闸率随接地电阻
变化的规律。
2.1.3 塔高的选择
为了验证杆塔高度对雷击跳闸率的影响，计算
雷击跳闸率时750 kV单回路线路塔高分别选择54 m、
56 m和61 m，750 kV双回路线路塔高分别选择84 m、
86 m和90 m[6]。
2.1.4 地线的选择
典型设计中750 kV单回输电线路导线为LGJ-400/
50，双回输电线路导线为LGJ-500/45，地线均为
JLB20A-150。为了验证地线对输电线路雷击跳闸率
的影响，7
50 kV输电线路地线分别选择JLB20A-150
和GJ-100。
2.1.5 绝缘子干弧距离的选择
典型设计中750 kV输电线路单、双回线路绝缘
子干弧距离均为6.7 m。为了验证绝缘子串干弧距离
对输电线路雷击跳闸率的影响，750 kV输电线路绝
缘子串干弧距离分别取6.7 m、7.0 m和7.3 m，计算各
自的雷击跳闸率。
2.1.6 雷暴日的选择
为了验证雷暴日对雷击跳闸率的影响，雷暴日分
别取40 d/a和60 d/a来计算输电线路的雷击跳闸率。
2.1.7 地形坡度的选择
根据陕西省输电线路雷害的统计结果，超高压
输电线路遭受雷害的地点一般都在山坡或山顶，平
地很少会有雷击事故的发生。因此，可分别计算输
电线路在0°、10°、20°和30°坡度时的雷击跳闸率，来
验证地形对输电线路雷击跳闸率的影响[7-8]。
2.2 计算方法的选择
根据1.2节所述，规程法虽然比较方便，但对于
高电压等级的输电线路雷击跳闸率计算结果误差
比较大，电气几何法对于绕击跳闸率的计算也不如
先导发展法精确，这两种方法在本次计算时不予以
采用。综合伏秒特性法和先导发展法的特点，750 kV
输电线路反击耐雷水平和反击跳闸率的计算采用
伏秒特性法，绕击跳闸率采用先导发展法。
3 750 kV输电线路计算结果及分析
3.1 避雷线保护角的影响
从表3可以看出：
1）不同的保护角下，ZBC1型塔的反击耐雷水
平最小在302 kA，SZC1型塔的反击耐雷水平最小在
235 kA，都大于750 kV路径处能测到的雷电流值，反
击跳闸率很小，这也符合这几年来陕西省内750 kV
雷击跳闸的实际情况，所以总的雷击跳闸情况重点
考虑绕击跳闸。
2）不同的保护角下，ZBC1型塔和SZC1型塔的
反击耐雷水平变化不大，而绕击跳闸率则随保护角
的变小而降低。
3）但是随着保护角的降低，地线支架会变大，
表3 避雷线保护角对雷击跳闸率的影响
Tab. 3 The influence of the protective angle of the grounding wire on the lightning trip-out rate
塔型保护角/° 反击耐雷水平/kA 反击跳闸率/（次·（百km·a）-1） 绕击跳闸率/（次·（百km·a）-1） 总跳闸率/（次·（百km·a）-1） 塔重/t
ZBC1
-10 310.558 000 0.006 462 0.000 000 0.006 462 40.05
-7 309.559 000 0.006 583 0.000 000 0.006 583 39.76
-3 308.201 000 0.006 752 0.000 000 0.006 752 39.35
10 302.814 000 0.007 518 0.086 968 0.094 486 38.07
SZC1
-10 235.950 000 0.069 137 0.000 000 0.069 137 88.40
-7 236.027 000 0.068 289 0.000 000 0.068 289 86.20
-4 235.958 000 0.067 691 0.051 624 0.119 315 84.20
0 235.538 000 0.067 590 0.228 760 0.296 350 83.00
计算条件：雷暴日60日/年；单回路导线LGJ-400/50，双回路导线LGJ-500/45，地线JLB20A-150；绝缘子干弧距离6.7 m；土壤电阻率300 Ω·m，
接地电阻按10 Ω计算；坡度取10°。
表2 有地线的线路杆塔的工频接地电阻
Tab. 2 The frequency grounding resistance of the steel
tower with grounding wire
土壤电阻率/
Ω·m
100及
以下
100以上
至500
500以上
至1 000
1 000以上
至2 000
2 000
以上
工频接地电阻/Ω 10 15 20 25 30（注）
注：如土壤电阻率超过2 000 Ω·m，接地电阻很难降到30 Ω时，
可采用6~8根总长不超过500 m的放射形接地体或连续伸长接地体，
其接地电阻不受限制。
马钦国，等：750 kV 输电线路防雷保护措施的研究Vol.30 No.12
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Smart Grid
68
第30 卷第12 期电网与清洁能源
塔重会增加，总造价随之也会变大。所以在满足规
程的情况下，不仅要考虑放雷电绕击效果，也应考
虑线路的综合造价，在两者之间寻找最优方案。
4）典型设计中，ZBC1型塔在保护角为10°，计算
得到其总跳闸率为0.094 486；当保护角减小到-3°
时，总的跳闸率降低到0.006 752。当保护角继续减
小，雷击跳闸率变化不大，塔重还要增加，所以保护
角没有必要再继续降低下去。又由于单回路杯型直
线塔正保护角时，在满足导、地线水平位移的情况
下，随着地线对边导线保护角的减小，地线架高度
随之增高，所以在正保护角布塔时，角度不宜过小。
而且当保护角取-3°时，雷击跳闸率比10°时降低
92%，塔重只增加3.36%，故推荐750 kV单回输电线
路保护角最大为-3°。
5）典型设计中，SZC1型塔在保护角为0°，计算
得到其总跳闸率为0.296 350，高于要求的跳闸率
0.12，所以必须降低保护角。保护角在-4°时，总跳闸
率降至0.119 315，完全满足要求，此时塔重只增加
1.4%，故推荐750 kV双回输电线路保护角最大为-4°。
3.2 接地电阻的影响
从表4可以看出：
1）ZBC1塔和SZC1塔线路的反击耐雷水平随接
地电阻的增大不断减小，反击跳闸率随接地电阻增
大而增大。
2）接地电阻的变化对绕击跳闸率基本没有影响。
3）由表2可知，现行国家标准《110 kV～750 kV
架空输电线路设计规范》中规定有地线的线路杆塔
的工频接地电阻值。但是现有规程是针对普通雷区
制定的，对于雷害多发区，可以适当的把相应的工
频接地电阻值减小5 Ω，可以明显降低线路的反击
跳闸率，提高反击耐雷水平。
3.3 杆塔高度的影响
从表5可以看出：
1）ZBC1塔和SZC1塔线路的反击耐雷水平随塔
高的降低不断增加，反击跳闸率随杆塔高度的减小
而减小。
2）杆塔高度的降低对输电线路绕击跳闸率影
响很小。
3）在雷害多发区，在满足线路对地距离的情况
下，应尽可能地少用高塔。
3.4 地线的影响
从表6可以看出：
1）地线对输电线路的反击耐雷水平和跳闸率
表5 杆塔高度对雷击跳闸率的影响
Tab. 5 The influence of the height of steel tower on the
lightning trip-out rate
塔型
杆塔高
度/m
反击耐雷
水平/kA
反击跳闸率/
（次·（百km·a）-1）
绕击跳闸率/
（次·（百km·a）-1）
总跳闸率/
（次·（百km·a）-1）
ZBC1
54 342.907 0.002 723 0.000 000 0.002 723
56 331.364 0.003 683 0.000 000 0.003 683
61 308.201 0.006 752 0.000 000 0.006 752
SZC1
84 244.747 0.053 785 0.049 235 0.103 020
86 241.825 0.058 058 0.049 354 0.107 412
90 235.958 0.067 691 0.051 624 0.119 315
计算条件：雷暴日60 d/a；单回路保护角取-3°，双回路保护角
取-4°； 单回路导线LGJ-400/50， 双回路导线LGJ-500/45， 地线
JLB20A-150；绝缘子干弧距离6.7 m；土壤电阻率300 Ω·m，接地电
阻按10 Ω计算；地形坡度取10°。
表6 避雷线对雷击跳闸率的影响
Tab. 6 The influence of grounding wires on the lightning trip-out rate
塔型地线反击耐雷水平/kA 反击跳闸率/（次·（百km·a）-1） 绕击跳闸率/（次·（百km·a）-1） 总跳闸率/（次·（百km·a）-1）
ZBC1
JLB20A-150 308.201 0.006 752 0.000 000 0.006 752
GJ-100 308.323 0.006 731 0.000 000 0.006 731
SZC1
JLB20A-150 235.958 0.067 691 0.051 624 0.119 315
GJ-100 233.189 0.072 778 0.051 624 0.124 402
计算条件：雷暴日60 d/a；单回路保护角取-3°，双回路保护角取-4°；单回路导线LGJ-400/50，双回路导线LGJ-500/45，地线取JLB20A-150
和GJ-100分别进行验算；绝缘子干弧距离6.7 m；土壤电阻率300 Ω·m，接地电阻按10 Ω计算；地形坡度取10°。
表4 接地电阻变化对雷击跳闸率的影响
Tab. 4 The influence of grounding resistance on the
lightning trip-out rate
塔型
接地电
阻/Ω
反击耐雷
水平/kA
反击跳闸率/
（次·（百km·a）-1）
绕击跳闸率/
（次·（百km·a）-1）
总跳闸率/
（次·（百km·a）-1）
ZBC1
5 316.952 0.005 371 0.000 000 0.005 371
10 308.201 0.006 752 0.000 000 0.006 752
15 299.610 0.008 455 0.000 000 0.008 455
SZC1
5 237.278 0.065 393 0.051 624 0.117 017
10 235.958 0.067 691 0.051 624 0.119 315
15 234.699 0.069 958 0.051 624 0.121 582
计算条件：雷暴日60 d/a；单回路保护角取-3°，双回路保护角
取-4°； 单回路导线LGJ-400/50， 双回路导线LGJ-500/45， 地线
JLB20A-150；绝缘子干弧距离6.7 m；坡度取10°。
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Smart Grid
69
影响很小，对绕击跳闸率基本没有影响。
2）重雷区输电线路不用考虑地线种类对雷击
跳闸率的影响。
3.5 绝缘长度的影响
从表7可以看出：
1）绝缘长度对输电线路的雷击跳闸率影响比
较大，增加绝缘长度可以降低反击跳闸率和绕击跳
闸率。
2）由于增加绝缘长度可能会导致间隙不够，增
大塔身，所以重雷害区ZBC1塔和SZC1塔的绝缘子绝
缘长度还按典设长度，取6.7 m，总跳闸率ZBC1塔为
0.006 752，SZC1塔为0.119 315，符合表1要求。
3.6 雷暴日的影响
从表8可以看出：
雷暴日对跳闸率影响也很大，雷暴日越多，总
的跳闸率越大。雷害多发区取60个雷暴日进行计
算，是能满足表1要求的。
3.7 地形的影响
从表9可以看出：
1）地形对反击跳闸率没有影响，对绕击跳闸率
影响很大，随着坡度的增加，绕击跳闸率是非线性
增长的，坡度越大增长越迅速。
2）单回输电线路当坡度超过20°时，双回输电
线路当坡度超过10°时，总的跳闸率不满足表1的要
求。此时可以增加防绕击避雷针，减少绕击跳闸率。
4 结论
1）雷害多发地区，有避雷线的线路，其反击
耐雷水平和雷击跳闸率应满足表10所规定数值
要求。
2）线路路径选择时应结合当地雷区分布图及
沿线雷电活动情况的调查，宜避免沿山顶、山坡，特
别是大水面附近山坡等易击地带走线[9-10]。
3）杆塔上地线对边导线的保护角越小，对绕击
雷的保护作用越好。对于单回路，750 kV线路的保
护角不大于-3°；对于同塔双回或多回路，750 kV线
路的保护角均不大于-4°。保护角的减少对110 kV线
表8 雷暴日对雷击跳闸率影响
Tab. 8 The influence of thunderstorm days on the
lightning trip-out rate
塔型雷暴日
反击耐雷
水平/kA
反击跳闸率/
（次·（百km·a）-1）
绕击跳闸率/
（次·（百km·a）-1）
总跳闸率/
（次·（百km·a）-1）
40 308.201 0.004 524 0.000 000 0.004 524
60 308.201 0.006 752 0.000 000 0.006 752
40 235.958 0.045 350 0.034 588 0.079 941
60 235.958 0.067 691 0.051 624 0.119 315
计算条件：单回路保护角取-3°，双回路保护角取-4°；单回路导
线LGJ-400/50，双回路导线LGJ-500/45，地线取JLB20A-150；绝缘子
干弧距离6.7 m；土壤电阻率300 Ω·m，接地电阻按10 Ω计算；地形
坡度取10°。
SZC1
ZBC1
表7 绝缘长度对雷击跳闸率影响
Tab. 7 The influence of insulation length on the
lightning trip-out rate
塔型
绝缘长
度/m
反击耐雷
水平/kA
反击跳闸率/
（次·（百km·a）-1）
绕击跳闸率/
（次·（百km·a）-1）
总跳闸率/
（次·（百km·a）-1）
ZBC1
6.7 308.201 0.006 752 0.000 000 0.006 752
7.0 322.109 0.004 517 0.000 000 0.004 517
7.3 335.918 0.003 034 0.000 000 0.003 034
SZC1
6.7 235.958 0.067 691 0.051 624 0.119 315
7.0 244.495 0.052 114 0.028 542 0.080 656
7.3 254.978 0.038 183 0.019 832 0.058 015
计算条件：雷暴日60 d/a；单回路保护角取-3°，双回路保护角
取-4°； 单回路导线LGJ-400/50， 双回路导线LGJ-500/45， 地线取
JLB20A-150；土壤电阻率300 Ω·m，接地电阻按10 Ω计算；地形坡度
取10°。
表9 地形对雷击跳闸率影响
Tab. 9 The influence of terrains on the lightning
trip-out rate
塔型
坡度
/（°）
反击耐雷
水平/kA
反击跳闸率/
（次·（百km·a）-1）
绕击跳闸率/
（次·（百km·a）-1）
总跳闸率/
（次·（百km·a）-1）
20 308.201 000 0.006 752 0.047 558 0.054 310
30 308.201 000 0.006 752 0.441 886 0.448 638
20 235.958 000 0.067 691 0.315 782 0.383 473
30 235.958 000 0.067 691 0.769 902 0.837 593
计算条件：雷暴日60 d/a；单回路保护角取-3°，双回路保护角
取-4°； 单回路导线LGJ-400/50， 双回路导线LGJ-500/45， 地线取
JLB20A-150；绝缘子干弧距离6.7 m；土壤电阻率300 Ω·m，接地电
阻按10 Ω计算；地形坡度取10°。
0 235.958 000 0.067 691 0.000 000 0.067 691
SZC1
10 235.958 000 0.067 691 0.121 624 0.189 315
0 308.201 000 0.006 752 0.000 000 0.006 752
ZBC1
10 308.201 000 0.006 752 0.000 000 0.006 752
表10 750 kV输电线路雷击跳闸率计算值
Tab. 10 The calculated value of the lightning trip-out
rate of the 750 kV line
标称电压/kV 750
反击耐雷水平/kA 150～200
雷击跳闸率（次/百km·a） 0.12
马钦国，等：750 kV 输电线路防雷保护措施的研究Vol.30 No.12
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70
第30 卷第12 期电网与清洁能源
表11 有地线的线路杆塔的工频接地电阻
Tab. 11 The frequency grounding resistance of the steel tower with grounding wire
土壤电阻率/Ω·m 100及以下100以上至500 500以上至1 000 1 000以上至2 000 2 000以上
注：如土壤电阻率超过2 000 Ω·m，普通雷害区接地电阻很难降到30 Ω，重雷害区接地电阻很难降到25 Ω时，可采用6~8根总长不超过500 m
的放射形接地体或连续伸长接地体，其接地电阻不受限制。但重雷害区对于高度达到或超过40 m的杆塔，其接地电阻也不宜超过20 Ω。
普通雷区工频接地电/Ω 10 15 20 25 30（注）
重雷害区工频接地电/Ω 5 10 15 20 25（注）
路雷耐雷水平作用不大；当杆塔立于山坡上，大地
倾斜角使山坡外侧对地线对导线的实际保护角增
大，使其易受雷电绕击。对于地面倾斜角大于20°的
杆塔的设计，要考虑把地线保护角相应地减少，必
要时可增加防绕击避雷针或避雷器[11]。
4）有地线的杆塔应接地。在雷季干燥时，每
基杆塔不连地线的工频接地电阻，不宜大于表11
所列数值。土壤电阻率较低的地区，如杆塔的自
然接地电阻不大于表11所列数值，可不装设人工接
地体[9]。
5）雷害多发地区杆塔接地装置须通过技术经
济比较，在高土壤电阻率地区，接地电阻很难达到
表11要求时，可采用接地模块、离子棒、局部换土等
措施。在盐碱腐蚀较严重的地段，接地装置应选用
耐腐蚀性材料或其它防腐措施[12]。
6）线路经过雷电活动强烈地区，宜减少大档距
的设计，并在规程范围内降低杆塔高度[13]。
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Chinese）.
———————————————————
收稿日期：2014-09-16。
作者简介：
马钦国（1964—），男，硕士，高级工程师，从事电网建设管理
工作，现任国网陕西省电力公司副总工程师、建设部主任；
米凯（1983—），男，硕士，工程师，研究方向为高压输电线
路设计；
石磊（1982—），男，本科，工程师，研究方向为高压输电线
路设计；
朱永平（1964—），男，本科，教授级高级工程师，研究方向为
高压输电线路设计；
王学明（1978—），男，硕士，高级工程师，研究方向为高压输
电线路设计；
王麦锋（1979—），男，本科，电气工程及其自动化专业，国网
陕西省电力公司经济技术研究院。
（编辑董小兵）
高了告警信息处理和故障设备诊断的实时性和准
确性。
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of Electric Power Systems， 2014， 38（8）： 67-71 （in
Chinese）.
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收稿日期：2014-10-03。
作者简介：
姚浩（1989—），男，工程师，工学硕士，主要从事电网自动
化技术方面研究；
李鹏（1973—），男，教授级高级工程师，工学博士，主要从
事电力系统分析及智能电网方面研究；
郭晓斌（1975—），男，高级工程师，工学硕士，从事电力系统
分析及智能电网方面研究。
（编辑徐花荣）
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