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提高高炉喷煤比的措施

文档作者：余水生韦韬黄玉梅廖玉通文档来源：炼铁厂		点击数：	更新时间： 2022年08月28日
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提高高炉喷煤比的措施
余水生韦韬黄玉梅廖玉通
(炼铁厂)
霉
摘要：介绍实施的喷吹系统及高炉输送煤粉管路的改造，优化喷吹原煤配煤工艺，改进高炉
操作管理模式等提高高炉喷煤比的措施及其效果。
关键词：炼铁；高炉；喷煤；喷吹系统；配煤
Countermeasures for Improvin~tor the PC1I Rati0o
YU Shui-sheng WEI Tao HUANG Yu——mei LIAO Yu-tong
(h。onmaking Plant)
Abstract：The countermeasures and effects，such as transformation of injection system and powdered
coal transportation pipeline，optimization of coal blending process and improvement of blast furnace opera—
tion management for improving the PCI ratio were introduced。
Key Words：Ironmaking；Blast Furnace；PCI；Injection System；Coal Blending
1 前言
受原燃料质量下降，高炉设备故障，高炉炉
况不顺，球磨机与高炉投入不匹配，喷煤管道阻
力等因素的影响，造成2008年柳钢炼铁厂全年
的喷煤比为102k#t。因此，有必要采取措施，
提高喷煤比。
2 造成高炉喷煤量低的主要因素
(1)焦炭热反应后强度下降。中型高炉提高
喷煤量后焦炭负荷增大，焦比下降，焦炭的热反
应后强度不足将恶化高炉的透气性，破坏高炉顺
行。2008年焦炭热反应后强度均有所下降并且
波动大(见图1)。2008—04焦炭热态强度
42．98％，全厂高炉大面积失常，严重影响高炉
喷煤生产。
(2)原煤的哈氏可磨性指数低。柳钢2008
年的国内喷吹煤供应商数量多达40余家，除了
作者：余水生，在职研究生学历，高级工程师，现
在炼铁厂工艺技术科从事技术管理工作。
进厂的喷吹煤化学成分波动外，突出的问题是煤
的可磨性差别大。经常因煤粉的可磨性较差造成
喷煤比下降。例如耒阳某无烟煤，含碳量
81．02％，哈氏可磨性指数50，属于难磨煤种，
采用EM80中速磨(设计能力54t／h)生产时每
小时磨煤量仅为25～28t。原煤的哈氏可磨性指
数低严重影响磨煤机产能。
(3)喷吹煤的化学反应性波动大，影响高
炉操作。煤的化学反应性影响煤的燃烧性能。如
某贫瘦煤在l 100℃对CO：的反应性为54．56％，
这种反应性偏低煤的配用量过大容易造成未燃煤
粉偏多使高炉透气性变差，影响高炉顺行。由于
2008年主要进厂煤的化学反应性加权平均值为
71．78％，标准偏差达27．54％，造成喷吹煤的化
学反应性大幅度波动，导致频繁调节高炉焦炭负
荷，影响高炉炉温的控制和操作。
(4)喷煤管道阻力大。2008—12对整个喷吹
系统压缩空气的管路进行盘查：5号高炉、6号
高炉喷吹管道1 300m，因管道过长，拐点多，
其阻损大；发现所有高炉使用的压缩空气管路
与喷吹系统的管路是连通的，影响喷吹用压缩
空气的压力。因此，从喷吹站的送煤能力达不
到150kg／t。
(5)没有根据原燃料变化制定合理的炉况
管理制度。按照2008年炉况管理制度，当原
燃料发生变化时，相应的操作制度是由炉长和
炉况负责人制定的，并要汇报给主管厂长审
批。此制度执行起来有一定困难，而且也不利
发挥炉长的主观能动性。炉长和炉况管理小组
的职能不明确，不利于高炉稳定顺行和进一步
强化。2008年炼铁厂高炉顺行指数为7．88，达
不到炉况顺行强化的要求，不利于喷煤量的进
一步提高。
3 提高喷煤量的措施
3．1 提高焦炭热反应后强度
及时与焦化厂沟通，积极参与焦化厂的生
产攻关，及时了解炼焦煤质量情况，及时反馈
焦炭质量信息及其对高炉的影响。与焦化厂、
技术中心进行了大量的配煤、炼焦试验研究，
并及时跟踪检测焦炭热性能。通过试验，不断
优化指导配煤、炼焦生产，提高焦炭质量(见
图1)。
月份
图1 2008—2009年焦炭热反应后强度
从图l可以看到，2008年焦炭热反应后强
度平均为50．6％，最低为40％，且整体波动较
大，2009年平均为59．9％，波动较小。
3．2 提高原煤的哈氏可磨性指数
由于磨煤机要求煤的可磨性指数大于85，
我们按进厂煤的可磨性指数进行分类，停止可
磨性指数≤60的煤进厂或将其转运烧结厂，提
高进厂原煤可磨性指数。2009—07我们对全厂的
配煤效果进行检查，喷吹煤可磨性指数平均为
93．02，磨煤机的制粉量满足高炉喷吹180kg／t的
需求。
3．3 优化喷吹煤的化学反应性
以反应性高的进口澳洲煤为主要采购煤种，
同时优选国内采购煤种，将反应性低于8O的煤
转运烧结或减少其进货量。通过优选采购，
2009年主要煤种的化学反应性加权平均值为
88．67％，比2008年提高16．88％，标准偏差由
27．54％降低到18．89％。
3．4 提高喷吹能力
重新布置5号、6号高炉喷煤管道， 由
1 300m缩短到650m；重新设计分配器放置位
置，将其由风口平台放到围管平台；重新铺设
喷煤支管，实现等距离等阻损喷吹；提高空压
机出15压力(由0．8MPa提高到1．4MPa)，喷吹压
力由0．8 MPa提高到1．0MPa。
2009—08全厂喷煤比达到162kg／t，并实现
浓相输送，A区高炉喷煤的浓相输送量达50kg／
m ，
， 满足了高炉喷煤比达到180kg／t的输送能力。
3．5 制定合理的炉况管理制度，提高炉况顺行
指数
根据“稳中求进，精细管理，优化操作”
的精神，建立以炉长为中心的炉况管理制度，
定期召开炉长联席会议，解决生产中存在的问
题；定期查炉，加强了炉况监管力度，及时发
现高炉存在的问题；技术工作方针以原料为基
础，设备为保障，炉况顺行为前提，全风作业，
用完风温，增加喷煤，用好余氧，活跃炉缸，
稳定操作炉型，保证了炉况长期稳定顺行。改
进高炉标准化操作管理模式，高炉标准化操作
由目标管理转为过程、目标全程监控。加强组
织学习培训和总结工作，加强岗位技术操作规
程学习力度，加大技术操作季度(下转第2o页)
0
Z
图4 试验钢硬度与试验位置关系曲线
度大于HRC40，满足用户使用要求，且均有较
好的富余量。
铸坯偏析对耐磨钢板硬度均匀性存在一定
影响。由图1可以看出，钢坯截面电磁搅拌偏
析位置与硬度低点相对应。由于此处原始组织
上存在铁素体含量高且珠光体较少的偏析带，
碳当量和合金元素含量较低，淬透性不足，硬
度值较低。20mm厚钢板较薄，淬透性较好，因
此20ram厚钢板心部硬度值不存在低点，而
36mm和50mm厚钢板心部位置硬度值较低。
4 结语
(1)耐磨钢板成分设计合理，经热处理后耐
磨钢板耐磨层厚度均≥10ram，耐磨层硬度
大于HRC35，满足用户使用要求。
(2)实验证明Mn、Ti、B等合金元素对提
高耐磨钢板的淬透性有一定作用。
(3)柳钢耐磨钢板(LGNMB)的成功开
发，并具备批量生产能力，丰富了柳钢的产品
结构，标志着其冶炼、连铸以及轧制工艺的合
理和成熟。
参考文献
l 茅洪详．微合金化技术在高锰钢中的应
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6 李晓霞．热处理工艺对HB400耐磨钢组
织和性能的影响．材料热处理技术，2009，
(2)：116～117
(上接第12页)抽查考试力度。如：每月召开
一次全厂工长会议，总结本月生产情况，布置
下月主要生产技术工作；请专家讲课；开展各
专业的技术讲座；对各车间的生产骨干进行
钢高炉重大事故处理及案例》强化培训；参
照柳钢高炉重大事故处理方法，对全厂各高炉
车间的操作人员进行实况模拟演练，并总结演
练结果，进一步提高对事故的处理能力，使事
故能早发现，早处理，抑制事故的扩大，减少
事故的损失和影响。2009年全厂高炉炉况顺行
指数9．38，比2008年提高1．5，休风率下降
4．12％，慢风率下降了4．04％，为提高喷煤量打
下良好的基础。
4 结语
通过对影响喷煤的因素进行整改和控制，
2009～2010年的喷煤量逐月上升(见图2)。其
中1号高炉于2009—11率先实现月煤比170 ks／
t，2号高炉于2009—10—15至2009—10—19连续
5天喷煤比达183ks／t。2010—01全厂喷煤突破
174 ks／t，人炉焦比335ks／t。2010—02喷煤稳定
在170 ks／t，人炉焦比329ks／t，取得优良成绩。
18O
170
L 160
150
120
11O
100
2009-0I 2009-05 20o9-o8 2∞9-l2 2oIO-o2
月份
图2 全厂各月的喷煤比

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