1、事件经过
（1）11月27日07:00时，＃10炉随燃机热态启动。07:10时，＃10炉升压过程中发现＃11机机侧低压电动主汽门前无压力，查看DCS中低压炉出口电动阀显示“全开”位置。立即到现场检查，发现低压过热蒸汽出口电动阀阀杆铜螺母滑丝，阀门在全关位，无法开启。手动快速降＃10机负荷，由68MW最低降到10MW。
（2）07:14时，低压过热蒸汽压力上升到633kPa，安全阀动作，低压汽包压力上升到最高669kPa，除氧器压力最高到188kPa。
（3）07:28时，发现＃10炉除氧蒸发器到除氧分离器入口管弯头处漏蒸汽（办公楼侧），＃10机发停机令；＃10炉停炉后，运行人员开始执行卸压、冷却等检修安措。
（4）检修到场检查低压过热蒸汽出口电动阀，阀杆铜螺母滑丝严重，电动、手动均无法开启，因无备件，临时将阀杆用手动葫芦拉至全开位；检查除氧蒸发器管路泄露点为除氧蒸发器至除氧器管路在除氧器上部靠二控侧弯头外弧面发生泄漏，经检测发现减薄区域约为300×200mm。泄漏的管道弯头内部冲蚀减薄严重，该管道弯头原来厚度为10mm，现靠近泄漏点处的管道弯头外弧面厚度最薄只有0.1mm左右。由于厂内没有该型号弯头备件，同时该管道为低压、低温管道，为在最短的时间内使机组投入运行，决定采用打补丁的方式进行紧急处理，待备件到货后，利用停炉机会再进行更换。用一约400×300×6mm钢板将减薄区域覆盖并焊接。抢修工作于上午11:40时结束。经水压试验未发现漏点。
（5）13:11时，＃10机并网；14:34时，＃11机并网。
2、原因分析
（1）本次除氧器管路弯头的泄露，从泄露点的检查情况来看是较为典型的弯头外弧面内壁严重冲蚀减薄所造成；初步分析其减薄原因为受到移动供热造成的除氧器压力的波动以及天然气运行时除氧器压力相对偏低等因素的影响，使致进入除氧器的除氧循环水的欠温降低，其汽化点前移，在除氧蒸发器出口尾部管段产生压力较低的两相流体（即汽水混合物），在一定的流速下冲蚀（气泡瞬间破裂）转弯处的外弧面金属，使金属快速减薄。
（2）此次泄露的除氧器管路弯头材质为＃20G、规格为Φ325×10mm，其使用寿命远远小于设计寿命。所以从＃3炉（2007年10月15日发生泄露）、＃10炉及月亮湾电厂杭锅产9E炉同一位置弯头外弧面发生泄漏情况分析，不能排除制造厂在设计中的热负荷分配、参数选取等方面存在问题而造成管路产生气蚀，有待与设计单位核算、确认。
3、防范措施
（1）尽量保持＃10炉除氧器运行压力的稳定，并将除氧器温度控制在120度以上。
（2）检修部尽快进行＃3炉、＃10炉除氧器管箱至除氧器管四个弯头外弧面全面测厚检查，对严重减薄区域进行外部贴块补焊加厚的方法临时处理。
（3）利用小修或大修时间对＃3炉、＃10炉除氧器所有管系进行彻底测厚检查，对腐蚀、冲蚀减薄超标部件进行更换。
（4）根据全厂锅炉的使用、故障等情况进行分析，对类似管线（有可能存在汽、水两相）进行侧厚检查，并及时予以处理，消除隐患。
（5）积极与杭锅厂联系，将发生的问题及时反馈给该厂技术人员，请该厂协助查找原因，给予技术上的支持。
（6）及时汇报公司提请相关部门引起重视，建议召开公司范围内的专题讨论会。
1、事件经过
（1）11月27日07:00时，＃10炉随燃机热态启动。07:10时，＃10炉升压过程中发现＃11机机侧低压电动主汽门前无压力，查看DCS中低压炉出口电动阀显示“全开”位置。立即到现场检查，发现低压过热蒸汽出口电动阀阀杆铜螺母滑丝，阀门在全关位，无法开启。手动快速降＃10机负荷，由68MW最低降到10MW。
（2）07:14时，低压过热蒸汽压力上升到633kPa，安全阀动作，低压汽包压力上升到最高669kPa，除氧器压力最高到188kPa。
（3）07:28时，发现＃10炉除氧蒸发器到除氧分离器入口管弯头处漏蒸汽（办公楼侧），＃10机发停机令；＃10炉停炉后，运行人员开始执行卸压、冷却等检修安措。
（4）检修到场检查低压过热蒸汽出口电动阀，阀杆铜螺母滑丝严重，电动、手动均无法开启，因无备件，临时将阀杆用手动葫芦拉至全开位；检查除氧蒸发器管路泄露点为除氧蒸发器至除氧器管路在除氧器上部靠二控侧弯头外弧面发生泄漏，经检测发现减薄区域约为300×200mm。泄漏的管道弯头内部冲蚀减薄严重，该管道弯头原来厚度为10mm，现靠近泄漏点处的管道弯头外弧面厚度最薄只有0.1mm左右。由于厂内没有该型号弯头备件，同时该管道为低压、低温管道，为在最短的时间内使机组投入运行，决定采用打补丁的方式进行紧急处理，待备件到货后，利用停炉机会再进行更换。用一约400×300×6mm钢板将减薄区域覆盖并焊接。抢修工作于上午11:40时结束。经水压试验未发现漏点。
（5）13:11时，＃10机并网；14:34时，＃11机并网。
2、原因分析
（1）本次除氧器管路弯头的泄露，从泄露点的检查情况来看是较为典型的弯头外弧面内壁严重冲蚀减薄所造成；初步分析其减薄原因为受到移动供热造成的除氧器压力的波动以及天然气运行时除氧器压力相对偏低等因素的影响，使致进入除氧器的除氧循环水的欠温降低，其汽化点前移，在除氧蒸发器出口尾部管段产生压力较低的两相流体（即汽水混合物），在一定的流速下冲蚀（气泡瞬间破裂）转弯处的外弧面金属，使金属快速减薄。
（2）此次泄露的除氧器管路弯头材质为＃20G、规格为Φ325×10mm，其使用寿命远远小于设计寿命。所以从＃3炉（2007年10月15日发生泄露）、＃10炉及月亮湾电厂杭锅产9E炉同一位置弯头外弧面发生泄漏情况分析，不能排除制造厂在设计中的热负荷分配、参数选取等方面存在问题而造成管路产生气蚀，有待与设计单位核算、确认。
3、防范措施
（1）尽量保持＃10炉除氧器运行压力的稳定，并将除氧器温度控制在120度以上。
（2）检修部尽快进行＃3炉、＃10炉除氧器管箱至除氧器管四个弯头外弧面全面测厚检查，对严重减薄区域进行外部贴块补焊加厚的方法临时处理。
（3）利用小修或大修时间对＃3炉、＃10炉除氧器所有管系进行彻底测厚检查，对腐蚀、冲蚀减薄超标部件进行更换。
（4）根据全厂锅炉的使用、故障等情况进行分析，对类似管线（有可能存在汽、水两相）进行侧厚检查，并及时予以处理，消除隐患。
（5）积极与杭锅厂联系，将发生的问题及时反馈给该厂技术人员，请该厂协助查找原因，给予技术上的支持。
（6）及时汇报公司提请相关部门引起重视，建议召开公司范围内的专题讨论会。
1、事件经过
2007年10月29日7:18时，接值长令＃１燃机“AUTO”位发启动令，7:19时＃１燃机发报警“AUTOMIZING AIR BOOSTER FAULT”（雾化空气泵故障）。＃1机发停机令（此时＃1机高盘状态，尚未点火，检查88AB开关柜内热继电器已动作，复位后，手动试运行正常，电流21.5A）。
7:25时，接值长令＃1机发启动令，7:29时点火成功，CD先着，1秒后ABCD齐着。7:38时机组满速，发现火焰探测器C闪烁了几下，发如下报警，机组遮断：“FLAME DETECTOR TROUBLE”（火焰探测器故障）；“COMBUSTION TROUBLE”（燃烧故障）；“HIGH EXHAUST TEMPERATURE SPREAD TRIP”（排气温差高遮断）。7:46时＃1机盘车投入后，排气，憋压。14个燃料喷嘴前压力均为5.8bar，冲油正常，三机表决一致，FQL1约为17%，检查水洗安措，各阀门都在正常状态。
7:59时，接值长令＃１燃机“FIRE”位发启动令。8:06时发报警“STARUP FUEL FLOW EXCESSIVE TRIP”（启动时燃油流量过大遮断），燃机遮断紧急停机。当时最大排气温差230℃，排气温度值最阀的测点，排气温度最低的测点为＃8～＃14，跳机前＃7、＃8、＃9喷嘴前压力（5.8bar）比其它的喷嘴前压力（6.1bar）偏低。
8:30时，检修人员更换了＃1机的＃5、＃6燃油喷嘴前单向阀。9:00时＃1机再次排气憋压，14个燃油喷嘴前压力均为5.8bar，冲油正常，三机表决一致，FQL1约为21%。
9:30时，接值长令＃１燃机“AUTO”位发启动令。9:34时＃1机点火，排气温差最大230℃。9:43时＃1机并网成功，排气温差最大值38℃。9:44时＃1机在当时负荷5～10MW，负荷突然到0后又缓慢上升，排气温差上升后恢复。10:15时＃1机带至基本负荷。
2、原因分析
（1）＃1燃机启动前（5:45时）刚刚水洗结束，因此＃1机发启动令不久，可能燃机水洗后管路中有积水，使得88AB启动时开关柜内热继电器动作，造成＃1机雾化空气系统故障，机组停机。
（2）对于＃1机第二次启动失败的原因，从报警文本中看是排气温差高遮断造成的。从故障当时记录的情况：跳机前发现火焰探测器C闪烁了几下，说明这一区域燃烧不好。故这次启动失败有可能这一区域的某一个或某几个喷嘴前单向阀故障或其它方面原因引起的。
（3）对于＃1机第三次启动失败的原因，燃机当时在“FIRE”位发启动令。这样TNH60%以下时，当燃油流量大于7.4%时，将造成机组遮断。从当时记录的数据看，在TNH=44.4%时,燃油流量已达到7.7%，故当时机组遮断是正确的。
（4）检修机务人员在更换完＃5、＃6喷嘴前单向阀后，＃1机再次发启动令，然而燃机启动时的排气温差状况仍然不理想，从当时记录的数据看，＃8、＃9排气热电偶的数值始终最抵，与更换前的情况一样。而且在燃机并网后10几秒后，随着燃机负荷的波动（5～10MW），负荷突然到0后又缓慢上升，排气温差上升后恢复，这种情况以前是没有的。因此机组的最后一次启动虽然勉强通过，但当时故障真正原因还要进一步查证。
（5）故障后对拆下的＃5、＃6喷嘴单向阀进行了校验，分别为0.86Mpa和0.88Mpa，属于正常范围。对拆下的＃5、＃6喷嘴解体检查，看到轻微的积炭，其它方面无异常。因此造成＃1机启机发生温差大的故障，基本确定是喷嘴单向阀堵塞，造成温差大跳机。有无其它方面的技术原因，有待生产各部相关技术人员继续观察分析。
3、防范措施
（1）进一步完善电厂现有的水洗措：
①在做水洗安措时，把雾化空气冷却器气侧低位排放阀（与燃气清吹系统VA13-1阀前低位排放阀公用一阀）打开，在甩干结束检查该阀没水流出后关闭该阀。
②在雾化空气环管低部加装一低位排放阀，在最后一次进水冲洗结束后把该阀打开排水，恢复安措时检查该阀没水流出后关闭。
③在水洗结束后，手动起动88AB转5分钟，把雾化空气系统内的水吹扫干净，在起动88AB后用钳表量88AB电流，正常电流在22A左右，如果电流过大可能是雾化空气系统比较多水，如果电流过小可能是辅助雾化泵出口单向阀NV201或主雾化泵入口单向阀NV101卡涩。
（2）在处理此次延迟并网故障过程中，因查找喷嘴单向阀备件耽误了近一个小时的时间。原因是公司供应部仓库备件的十四个喷嘴单向阀全部由检修部领走，而这些备件并没有放置到检修部二级备品仓库的合理位置，也没有登记记录，只是由个别人进行保管，从检修部长到机务专工及相关的检修人员均没找到，直到电厂领导出面才将喷嘴单向阀找到，因此延长了一小时的机组抢修时间。
为杜绝此类故障发生，责成检修部尽快完善二级库管理，进行合理放置和详细记录，并由专人管理。同时完善相关制度，根据生产实际需要将多余备品备件退回公司仓库统一管理，以在确保安全生产需要的前提下，电厂合理控制备品备件，节约检修费用。
（3）运行人员应重视对机组启动过程中各参数的记录，对振动、温差等数据要特别留意，及时跟踪有关参数的变化，发现异常及时汇报有关领导。